厭氧消化過程中,混合攪拌技術的應用,可以有用地解決因微生物和可降解有機物無法現實接觸而造成的傳質困難以及物理、化學和生物學性狀不均勻等題目,從而改善反應器的性能并進步厭氧消化的沼氣產量。處理可降解有機物時,厭氧消化反應器的精良性通常體現為沼氣產量較高且反應器運行穩固;而在反應器內部,可降解有機物的停頓時間以及有機物和活性微生物之間的現實接觸在很大程度上決定了厭氧反應器的性能。一樣平常來說,對于厭氧消化反應器如許的半延續進料體系而言,為了達到有機物基質和微生物之間的優秀接觸結果,攪拌是有用、也可行的手段。
發酵攪拌裝配
攪拌器及其對厭氧消化過程的服從，對于目前的規?；託夤こ潭?厭氧消化反應器內常用的攪拌裝配是沼氣回流攪拌、出水回流攪拌和機械攪拌,三種攪拌體例有著各自的優瑕玷,沼氣回流攪拌攪拌是污泥厭氧消化過程中一個緊張的控制因素,對污泥厭氧消化過程中的沼氣射流攪拌比污泥循環攪拌的結果要好,在這種攪拌體例下,每4小時進行一次攪拌是比較合適的。但是,污泥消化產生的沼氣僅能起到部分的攪拌作用,不能維持消化過程的穩固。另外,對于低濃度厭氧消化過程而言,很可能由于體系自身所產生的沼氣量小而導致沼氣回流攪拌起不到很顯明的攪拌混合作用。在沼氣產量不足的情況下,反應器中障礙區的體積和傳質都不會得到改善。沼氣回流攪拌過程中所必要的壓縮和釋放操作費用較高,并且很難確定達到有用攪拌所需的合適的氣體量,另外,為了達到較好攪拌結果而增長回流氣體的壓力對微生物活性的影響目前還不清楚,氣體壓力對沼氣產量影響中,線性增長沼氣回流攪拌的壓力，盡管壓力增長,但池容產氣率仍基本維持在1.25L左右。另外,在升流厭氧過濾反應器內,沼氣產生的升流過程對反應器內部的混合有著明顯的影響,與此同時,氣體外觀負荷率被認為是衡量升流反應器中混合結果的緊張指標。出水回流攪拌以升流污泥床反應器和固定生物膜反應器結合的混合厭氧反應器處理人工合成廢水,當有機負荷為10.8kg時,出水回流攪拌在回流比例為6.4：1時達到優的COD去除率90.2%。并且他們發現,雖然沼氣攪拌對改善反應器死區有著較好的結果,但其對反應器內的流體流動形態并不產生很大影響,相對而言,出水回流攪拌較沼氣攪拌能發揮更大的作用。死區的產生在很大程度上是因為微生物在攪拌混合不足情況下的滋生生長運動產生的,這種污泥內局部微生物濃度過高的征象會導致流體在反應器內的流動渠道發生改變,從而使得死區產生。機械攪拌在以COD濃度約為500mg的人工合成廢水為消化質料機械攪拌強度對厭氧序批式體系消化結果的影響 ,在攪拌速度為50r/min時,反應器對過濾和非過濾物料的去除率分別為80%和88%,此時,反應器擁有優秀的固體停頓期且沒有顆粒污泥破碎情況出現。
沼氣厭氧罐攪拌器分為氣體攪拌、葉輪機械攪拌、污泥回流攪拌三種攪拌體例，在低固體濃度(TS5%)條件下,三種攪拌體例對產氣的影響基本同等,且和不攪拌沒有顯明的產氣差別,這可能是因為厭氧消化過程中自己所產的沼氣就能達到有用混合反應器內物質的結果;然而進步固體濃度(TS為10%)之后,攪拌所起的作用則凸顯出來,污泥回流攪拌、葉輪機械攪拌和氣體回流攪拌三種體例的沼氣產量分別較不攪拌多29%,22%和15%。值得細致的是,不論使用何種攪拌體例,固體濃度的升高都會導致反應器有用容積的行使系數降,由于,高固體濃度流體攪拌時,僅在槳葉旁時才發生流體的流動,離葉端一段距離則流體的流速就急劇降落,直至保持靜止狀況。
盡管機械攪拌被認為是有用的混合體例,但是其在運行過程中不易進行反應器內部設備的維護,其長期運行的穩固性不如氣體攪拌和水力攪拌。隨著氣體回流量的增長,甲烷產量漸漸降落。因此盡管沼氣回流攪拌在低固體濃度的厭氧消化中有著較好的應用前途,但回流過程中空氣的滲入是其無法戰勝的停滯。另外,雖然攪拌在高固體濃度厭氧消化過程中起到很好的作用,但是啟動階段的持續攪拌會導致反應器內pH值較低和反應器的不穩固運行,這也使得反應器的啟動時間延伸。
當機械攪拌速度從500rpm增長到900rpm時,總的厭氧消化轉化率也隨之增長。所以他們認為,有用的機械攪拌可以改善顆粒有機物的懸浮狀況并加速這些懸浮顆粒有機物的消融過程,這個加速過程通過以下步驟進行:1)機械攪拌通過剪切作用將大的顆粒物變成粒徑更小的;2)促進有機固體